2.3 高压油缸端盖铸件原设计方案模拟
为了进一步探索与确认高压油缸端盖铸件砂眼、缩孔和缩松等缺陷的形成原因，并提供可视化的充型过程分析。采用MAGMA软件对各时间段充型进行模拟，石油压裂砂厂家信息，结果如图5。可以看出，浇注过程中充型不平稳，铁液进入三个铸件公用的冒口时出现严重的液面不平衡状态，产生湍流，有可能是产生砂眼的原因。图5 原工艺各时间段充型过程
凝固后期，冒口颈前端铸件铁液过早与冒口断开，出现剩余液相，铸件得不到铁液补缩。从图6b可以看出，缩松模拟显示铸件对剩余液相部位有缩孔，可能存在铸造缺陷的发生，对原模拟结果进行补充说明，原模拟工艺处在临界状态，当铁液冶金质量比较好时，产品没有缩松问题；当冶金质量不好时，可能会出现收缩缺陷，工艺***系数不高，铁液质量发生波动时，导致有10%的废品率发生。
14.多炉合浇大型铸钢件时，要协助好各台炉子的出钢顺序、桥式起重机的分布、盛钢桶的位置、浇注顺序等，石油压裂砂的规格标准，一般要求开浇时各铸口能同时打开进行浇注。当需要钢液补浇冒口时，补浇冒口钢液的浇注温度，应比合浇钢液的浇注温度高30—50摄氏度。
15.浇注时应有专人监控，防止炉渣进入腔型。
16.浇注过程如发生从铸型渗漏出钢液时，一方面要采取措施堵住，另一方面要细流慢浇，切不可断流，以免铸钢件产生冷隔缺陷。
1.3 试验方法
试验用原料为生铁、废钢和回炉料，将一定比例的炉料烘干处理后，放入容量为1 t的FS60/1T型ABP中频无芯感应试验电炉中进行熔炼，使用德国ZORCDual Track Injection Master双通道喂丝机自动喂丝球化工艺和德国KW静压造型线，毕节石油压裂砂，喂丝球化完成后采用FOX 15型KW SLS全自动浇注机进行浇注，浇注温度（1 380±10）℃，压裂石英砂的背景，冷却到300 ℃后开箱，待铸件冷至室温后进行表面清理，然后对铸件进行内部解剖。
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