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有效硬化层深度测定
从图 4( b) 看出，未开裂齿面靠近齿根处离表面 0.1 mm 处硬度为 518.6 HV，有明显的硬度“低头”现象，有效硬化层深度也较节圆处明显偏小，只有 1.3 mm 左右，说明靠近齿根处的齿面在磨齿时产生了较多的磨削热，使该处受热回火软化，硬度下降，出现明显的硬度“低头”现象，造成该处有效硬化层深度偏小。
如图 3(b) 所示，齿形试样开裂齿面(凸面) 上的圆弧状裂纹，左端垂直向下，一直到齿根处，裂纹下端距离左侧端面还有约 3 mm 距离，所以把图 3(b) 中齿块的左侧端面称作远离裂纹处;圆弧形裂纹向右向上延伸，右侧端面与裂纹相交处称作裂纹处，分别测试了裂纹面上远离裂纹处和裂纹处的有效硬化层深度，与未开裂齿面作对比。
齿形试样凸面远离裂纹节圆处的硬度分布曲线如图5(a) 所示，其磨齿后有效硬化层深度为2.318 mm，距表面 0.1 mm 处硬度为 665.6 HV( 58.0 HRC) ，符合图纸技术要求。
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强度校核：点线啮合齿轮承载能力研究与渐开线齿轮相似，主要包括齿面接触强度、齿根弯曲强度、齿轮胶合强度三方面研究内容，但因其啮合原理不同于渐开线齿轮，使得其承载能力分析方法有别于渐开线齿轮，下面将对点线啮合齿轮强度校核计算方法研究现状进行分析，具体情况如下。
在齿面接触强度方面，点线啮合齿轮优于渐开线齿轮，这主要是因为两型齿轮啮合特点决定的，国内学者对点线啮合齿轮的接触强度校核方法进行了研究，其中黄海等根据点线啮合齿轮传动特点，开展了点线啮合齿轮传动过程中大接触应力位置分析计算，运用赫兹理论方法推导出了大接触应力计算公式，为该型齿轮接触强度校核提供理论依据，同时参照渐开线圆柱齿轮接触静强度计算方法，胀胎轴芯价格，提出了点线啮合齿轮接触静强度计算方法，为点线啮合齿轮接触强度校核及瞬时超载强度校核计算提供了理论依据。
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检测结果分析
渗碳淬火后的齿轮齿面硬度和强度较高，在后续的磨削过程中，磨粒起着切削、刻划和滑擦作用，磨削热的产生和释放是影响磨削烧i伤程度的主要原因，砂轮和磨削参数对于磨削热的产生起到了极为关键的作用，切削液及渗层碳浓度对于磨削热的释放有着决定作用，所以，在磨削过程中一旦磨削热导致的齿轮表面温度超过 350 ℃ 而低于 Ac1 点，渗碳表面的马氏体会被回火软化，转变成回火屈氏体或回火索氏体，一般称之为回火烧i伤，如果表面温度超过 Ac1 甚至在 Accm以上，此时在磨削液的冷却作用下，胀胎轴芯生产厂家，在渗碳表面会直接形成二次淬火马氏体，一般把这种烧i伤叫做淬火烧i伤，在光学显微镜下观察，其典型特征是烧i伤处能观察到明显的月牙形白加黑***形貌，白区对应的二次淬火区，硬度很高，黑区对应的回火软化区，硬度下降明显。文献也指出，磨削齿轮时砂轮选择不当，进刀量大，使摩擦应力陡增，摩擦应力与热应力，***应力共同作用，胀胎轴芯厂家，会将材料表面拉裂。
磨削烧i伤会削弱齿轮表面的压应力，甚至引起拉应力，拉应力在过渡层中的变化很容易产生微裂纹，在后续循环载荷作用下，齿轮的疲劳强度和使用寿命会受到较大的影响，齿面过早地磨损和点蚀，造成齿轮早期失效。
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