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有效硬化层深度测定
按 GB/T 9450—2005《钢件渗碳淬火硬化层深度的测定和校核》，烟台液压夹具，分别测定了齿形试样未开裂齿面(凹面) 及开裂齿面(凸面) 节圆和齿根部分的有效硬化层深度。
图4 为齿形试样未开裂齿面(凹面) 节圆处和靠近齿根处的硬度分布曲线。从图 4(a) 可以看出，未开裂齿面节圆处磨齿后有效硬化层深度为 2.386 mm，距离表面 0.1 mm 处的硬度为 668.6 HV( 58.1 HRC) ，节圆处磨齿后表面硬度和有效硬化层深度符合图纸技术要求。
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点线啮合齿轮变位系数的选择，关系到该型齿轮设计的成败，因此变位系数的选择对于该型齿轮几何设计至关重要，丁军等对点线啮合齿轮变位系数的选择进行了研究，得出点线啮合齿轮无侧隙啮合方程及小变位系数计算方法，同渐开线圆柱齿轮类似，为避免齿轮加工根切现象，点线啮合齿轮应计算小变位系数，同时指出点线啮合齿轮副大齿轮变位系数和螺旋角只能在点线啮合齿轮参数封闭图中才能准确地确定，该文明确了点线啮合齿轮变位系数选择方法，对其几何参数设计具有一定意义。
综述上述，点线啮合齿轮在关键设计参数( 齿数、模数、变位系数、螺旋角) 等方面进行了深入研究，其研究成果基本能够满足点线啮合齿轮传动的设计要求，但在点线啮合齿轮设计参数优化方面还需进一步开展研究，同时关键设计参数对点线啮合齿轮传动系统动态特性的影响方面的研究并没有涉及，这也导致点线啮合传动系统的几何参数优化研究还不够深入，液压夹具制造厂家，需要进一步加强这方面的理论与试验研究，这对该型齿轮应用范围扩大具有重要意义。
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在实际计算过程中，切削刃空间轨迹曲面 Gi ( u， φc) 在点( um，φl c ) 的法向量会先后穿过曲面 Gi-1 ( u，φc) 与工件外轮廓 F( φ，z) ，而在相同轨迹曲面上另一网格节点( um+j ，φc i+k ) 处的法向量会先后穿过 2 个曲面的顺序发生调换，因此切屑法向厚度需分别计算 Gi ( u，φc) 的法向量与 2 个曲面之间形成的切屑厚度值，取两者之中较小的值作为切屑的实际法向厚度hi ( um，φl c) 。 实际切屑法向厚度 hi ( um，液压夹具厂家，φl c) 为: 切削刃空间轨迹曲面 Gi ( u，φc) 在点( um，φl c) 处与切削刃空间轨迹曲面 Gi-1 ( u，φc) 形成的切屑法向厚度 hi g( um，φl c) 为: 切削刃空间轨迹曲面 Gi ( u，φc) 在点( um，φl c) 处与工件外轮廓 F( φ，z) 形成的法向厚度 hi f ( um，φl c) 为:
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