长输管道氮气置换
1 氮气置换方式 管道投产前对管道的前段约 20 km 左 右采用气推气的方式进行氮气置换 ， 即向管道内直 接注入氮气 ， 用氮气推空气的方法对管道内的空气 进行氮气置换。在投产时 ， 仍是采用气推气 的方式 ， 既推动氮气、氮气推动空气的方法 对管道全线进行置换。 例如 : 大庆至哈尔滨管道工程线路 DN700 管道全长 77173 km ， 沿线设有双合首站 1 座、哈尔滨末站 1 座和线路截断阀室 3 座 ， 采用管 道内不加清管器直接气推气的置换方式。 2 氮气置换设备的选择 目前氮气置换设备常采用的是液氮罐车 ， 通过 对液氮加热汽化进行氮气的置换工作。另外还有车 载氮气生产设备 ， 设备在现场直接将生产的氮气注 入管道。庆哈管道工程考虑到置换工艺的简单、方便 ， 选择了 600 - 615DF 型氮气生产车 ， 氮气生产车生 产能力为 600 m3 / h。
氮气推动清管器回油技术在输油管道改造中的应用
1．1 氮气源的选择 氮气 源 的选 择直接 影响 回油过程 的实施 ，氮气 源 采用氮气瓶 组、制氮车现场制氮、液态氮气化 3种方式 获取 。氮气瓶 组便于运 输 ，使用 方便 ，但存 储量较 少，长输管道氮气置换， 回油 压力较 小，适用 于短距离 、小管径 ，用氮 量小 的管道 回油 ；制氮 车制氮量大 ，能够保 障大型施工氮气 需求 的连续性 ，但压 力小 ，适用 于大管径 、压 力较小 的管道 ； 液氮车 、气化器 、加热炉 配套使用 ，可 以保 持较 高的氮 气压 力 ，适用 于大 管 径、压 力较 大且 需要 氮气 量 较大 的管道 ]。 1．2 推动清管器所需注氮压力 计算管道注氮压力需要计算管道总压降，分为 以 下两种情 况 。 (1)当不存在翻越点时 ，管道氮气置换，管道总压 降H 为： 式 中： 为输 油管道 水力坡 降；L 为回油终 点到注氮 点 的距 离，km；Zz为 回油终点 的高程 ，m； 为 注氮 点的 高程，1TI； 为输油管道的沿程摩阻系数：D为输油管 道的直径，1TI； 为油品在管道中的流度，m／s；g为重力 加 速度 ，m／s。 注入 氮气后 ，管道 内充满气 体，高差 会发 生变化 ，注氮压 力也会 随时发生变化 ，故此处取注氮压力 。 (2)当存在翻越点时，管道总压 降 为 ：式 中： 为翻越 点的高程 ，m。 注入氮气后 ，管道 内充满气体 ，高差变化为翻越 点 高程与点 高差之差 。 根 据式 (2)， 越大 ，管道 氮气置换，i越大 ，从而 需要 的注氮压力 越 大，需要的氮气量越多 。选择速度时 ，应综合考虑管 道允 许停 输 的时 间及经 济 因素 。由于注 氮压 力 的变 化，流速也在不断变化，流速需要通过注氮压力、流量 以及管道单位管容进行计算，先通过高程差预估注氮 压 力，再通过注氮流量 与管道 单位管容预估 出流速 ， 后进行数据 的微调 。 对 于一条给 定的长输管道 ，L、D、 已知，而水力 摩阻系数 未知 。 计算 的公 式有理论 公式、经验 公式及 半理论 半 经验 公式 。不 同学者根据 实验条件 、实验数据 总结 出 不 同的 计算公式，计 算结果 非常接近。
管道氮气置换-管道氮气置换方案-念龙化工(诚信商家)由郑州念龙化工产品有限公司提供。“高纯气体生产,标准气体经营,混合气体生产”就选郑州念龙化工产品有限公司（），公司位于：郑州市二七区马寨镇东方路7号院内，多年来，念龙化工坚持为客户提供好的服务，联系人：张经理。欢迎广大新老客户来电，来函，亲临指导，洽谈业务。念龙化工期待成为您的长期合作伙伴！
1 氮气置换方式 管道投产前对管道的前段约 20 km 左 右采用气推气的方式进行氮气置换 ， 即向管道内直 接注入氮气 ， 用氮气推空气的方法对管道内的空气 进行氮气置换。在投产时 ， 仍是采用气推气 的方式 ， 既推动氮气、氮气推动空气的方法 对管道全线进行置换。 例如 : 大庆至哈尔滨管道工程线路 DN700 管道全长 77173 km ， 沿线设有双合首站 1 座、哈尔滨末站 1 座和线路截断阀室 3 座 ， 采用管 道内不加清管器直接气推气的置换方式。 2 氮气置换设备的选择 目前氮气置换设备常采用的是液氮罐车 ， 通过 对液氮加热汽化进行氮气的置换工作。另外还有车 载氮气生产设备 ， 设备在现场直接将生产的氮气注 入管道。庆哈管道工程考虑到置换工艺的简单、方便 ， 选择了 600 - 615DF 型氮气生产车 ， 氮气生产车生 产能力为 600 m3 / h。
氮气推动清管器回油技术在输油管道改造中的应用
1．1 氮气源的选择 氮气 源 的选 择直接 影响 回油过程 的实施 ，氮气 源 采用氮气瓶 组、制氮车现场制氮、液态氮气化 3种方式 获取 。氮气瓶 组便于运 输 ，使用 方便 ，但存 储量较 少，长输管道氮气置换， 回油 压力较 小，适用 于短距离 、小管径 ，用氮 量小 的管道 回油 ；制氮 车制氮量大 ，能够保 障大型施工氮气 需求 的连续性 ，但压 力小 ，适用 于大管径 、压 力较小 的管道 ； 液氮车 、气化器 、加热炉 配套使用 ，可 以保 持较 高的氮 气压 力 ，适用 于大 管 径、压 力较 大且 需要 氮气 量 较大 的管道 ]。 1．2 推动清管器所需注氮压力 计算管道注氮压力需要计算管道总压降，分为 以 下两种情 况 。 (1)当不存在翻越点时 ，管道氮气置换，管道总压 降H 为： 式 中： 为输 油管道 水力坡 降；L 为回油终 点到注氮 点 的距 离，km；Zz为 回油终点 的高程 ，m； 为 注氮 点的 高程，1TI； 为输油管道的沿程摩阻系数：D为输油管 道的直径，1TI； 为油品在管道中的流度，m／s；g为重力 加 速度 ，m／s。 注入 氮气后 ，管道 内充满气 体，高差 会发 生变化 ，注氮压 力也会 随时发生变化 ，故此处取注氮压力 。 (2)当存在翻越点时，管道总压 降 为 ：式 中： 为翻越 点的高程 ，m。 注入氮气后 ，管道 内充满气体 ，高差变化为翻越 点 高程与点 高差之差 。 根 据式 (2)， 越大 ，管道 氮气置换，i越大 ，从而 需要 的注氮压力 越 大，需要的氮气量越多 。选择速度时 ，应综合考虑管 道允 许停 输 的时 间及经 济 因素 。由于注 氮压 力 的变 化，流速也在不断变化，流速需要通过注氮压力、流量 以及管道单位管容进行计算，先通过高程差预估注氮 压 力，再通过注氮流量 与管道 单位管容预估 出流速 ， 后进行数据 的微调 。 对 于一条给 定的长输管道 ，L、D、 已知，而水力 摩阻系数 未知 。 计算 的公 式有理论 公式、经验 公式及 半理论 半 经验 公式 。不 同学者根据 实验条件 、实验数据 总结 出 不 同的 计算公式，计 算结果 非常接近。
氮气干燥和置换的质量控制标准中：B 区域“内罐与外罐之间的 环 形空间” 要求 一10℃ 以 下 ， 但从《BSE N 14620 5- 2006 第 5 部分：试验 、干燥、置换和冷去阶）注明，管道氮气置换方案，当充满珍珠岩粉末时，环形空间能够承受的为一8℃，对此，在 质量控制标准中 应以－8℃为基准，当然，施工过程中适当提高要求也是可以的，且现有其它的类似工程中也是按10℃ 以下进行施工的。
5. 3.6 储罐施工与干燥和置换讨论
此次T l203 储罐置换情况比之前 Tl 201 与Tl 202 储罐所用时间节约较多，分析其原因，首先是在进行水压试验过程中的总时间控制较之前缩短，其次水压过程中处于夏季干燥期，天气情况较好，未有长时间大雾大雨等现象，再者罐内清理完成后， 及时进行了 加热珍珠岩的填充，且 二 次底板上部结构由原
100mm 的海凝土层改为干砂，特别是在珍珠岩的填充后，罐内又进行罐顶保冷层的施工，此阶段相当于是让刚加热过的储罐 自然降温，镶内水分则蒸发了一部分，以上情况均利于内罐干燥和l置换，故此次置换时间整体较前二个罐有了较大的缩短。
Tl 203 储罐系统整个干燥和置换过程共计使用了约 330h， 创造了国内同类工程施工的新纪录。本文对储罐本体各区的干 燥和置换的流程及施工过程各方面均做了详细分析，并提出了 干燥和置换的实用有效的方法，对此次置换成功的经验做了各 方面的总结，有利于今后大型LNG 储罐氮气干燥和置换工作提供良好的参考与借鉴
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